攪拌的運行轉(zhuǎn)速應該避開臨界轉(zhuǎn)速多少的范圍，不同的專家有多種看法，比如，《機械設計手冊（第五版）》認為當工作轉(zhuǎn)速低于一階臨界轉(zhuǎn)速時，其工作轉(zhuǎn)速應取N/N_k<0.75，當工作轉(zhuǎn)速高于一階臨界轉(zhuǎn)速時，其工作轉(zhuǎn)速應選在1.4N_k1<N<0.7N_k2。Edward Paul認為應避開臨界轉(zhuǎn)速20%。陳乙崇主編的《化工設備設計手冊-攪拌設備設計》對不同條件下的情況做了細化，HG20569也做了類似的細化，有興趣的讀者可直接去查HG20569中的表格。

《化工設備設計手冊-攪拌設備設計》和HG20569中都提到一般攪拌器應N/N_k<0.7，氣液體系應N/N_k<0.6，對柔性軸，1.3<N/N_k<1.6。新版的HG20569中，又標注上“如果設計者有更準確的計算方法或有效的試驗手段，可以適當放寬。

從前文葉片數(shù)量的影響可知，對槳式攪拌器來說，其葉片數(shù)量為2片，故有0.45<N/N_k<0.55，《化工設備設計手冊-攪拌設備設計》中關(guān)于槳式攪拌器的描述是正確的，HG20569中將槳式攪拌器擴展到葉片式攪拌器的描述則是錯誤的，其提到的葉片式攪拌器包括槳式、開啟渦輪式、三葉后掠式和推進式等，不包括錨式、框式、鼠籠式和螺帶式等。（關(guān)于葉片數(shù)量對臨界轉(zhuǎn)速的影響另文敘述）

對于氣體-液體的攪拌介質(zhì)而言，由于氣體的沖擊，葉輪受到的不平衡力更大，且由于氣體的存在，攪拌軸的阻尼系數(shù)更小，因此，這兩本參考書都針對氣液介質(zhì)取了較低的轉(zhuǎn)速。但是，這里未考慮到氣體的量比較小不會產(chǎn)生較大沖擊的情況，也未考慮到氣體十分均勻的情況。當氣體十分均勻、對攪拌器的沖擊較為平衡時，氣液體系可以和單液相體系做同樣的考慮。

關(guān)于柔性軸，當缺乏二階臨界轉(zhuǎn)速的計算數(shù)據(jù)時，只能根據(jù)一階臨界轉(zhuǎn)速取個大致的結(jié)果，且在不知道二階臨界轉(zhuǎn)速的情況下，轉(zhuǎn)速的上線也盡量取的低些，所以就有了1.3<N/N_k<1.6的說法，但現(xiàn)在的有限元分析方法可以較準確計算出二階臨界轉(zhuǎn)速的情況下，可以使轉(zhuǎn)速各避開兩個臨界轉(zhuǎn)速一定的值，比如：

1.3 N_k1 < N <0.7 N_k2

式中 N_k1——一階臨界轉(zhuǎn)速，rps；

N_k2——二階臨界轉(zhuǎn)速，rps。

另外，當氣體對攪拌器的沖擊較為平衡時，也可使用柔性軸，這在自吸式攪拌機中已有大量成功的工業(yè)應用。自吸式攪拌機吸入氣體后將氣體分散成小氣泡排到液相中，因此氣體的沖擊較平衡，只是氣體對攪拌器的阻尼系數(shù)較小，轉(zhuǎn)速需避開臨界轉(zhuǎn)速更多些。

對固液體系而言，當固含量很高時，或者在固體中啟動時，流體的沖擊也比較大，攪拌轉(zhuǎn)速也許避開臨界轉(zhuǎn)速更多些。文中不同狀態(tài)下的攪拌器水力學系數(shù)也可部分體現(xiàn)流體對攪拌器沖擊力的大小。

綜上所述，結(jié)合作者的經(jīng)驗，作者認為，在一般狀態(tài)下，攪拌器的轉(zhuǎn)速應避開臨界轉(zhuǎn)速20%，即：

N/N_k<0.8

1.2 N_k1 < N <0.8 N_k2

當流體對攪拌器的沖擊力較大或阻尼較小時，比如氣液過程或高固含量過程，攪拌器的轉(zhuǎn)速應避開臨界轉(zhuǎn)速30%，即：

N/N_k<0.7

1.3 N_k1 < N <0.7 N_k2

對設置了底支撐的攪拌軸來說，近似的計算方法得到的結(jié)果誤差更大些，但是由于攪拌軸的撓度變小，攪拌軸可在更接近臨界轉(zhuǎn)速的工作點工作，即使臨界轉(zhuǎn)速的誤差達到10%也不會帶來太大的影響，因此按上述范圍避開臨界轉(zhuǎn)速也已經(jīng)足夠。

另外，攪拌轉(zhuǎn)速越低，流體的雷諾數(shù)越小，流體對攪拌器的阻尼就越大，攪拌軸在臨界轉(zhuǎn)速點進行工作時軸的橫向撓度也未必很大，因此，對低轉(zhuǎn)速攪拌來說，攪拌轉(zhuǎn)速避開臨界轉(zhuǎn)速不需要太多。根據(jù)筆者的經(jīng)驗，轉(zhuǎn)速越低，越可以在接近臨界轉(zhuǎn)速的工作點進行工作，但缺乏有理論性的數(shù)據(jù)與判據(jù)，因此此處僅將此概念提出。